4.6 结构动力计算

4.6.1 当采用等效静荷载法进行结构动力计算时，宜将结构体系拆成顶板、外墙、底板等结构构件，分别按单独的等效单自由度体系进行动力分析。
4.6.2 在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下，结构构件的工作状态均可用结构构件的允许延性比[β]表示。对砌体结构构件，允许延性比[β]值应取1.0；对钢筋混凝土结构构件，允许延性比[β]可按表4.6.2取值。

表4.6.2钢筋混凝土结构构件的允许延性比[β]值

4.6.3在常规武器爆炸动荷载作用下，顶板、外墙的均布等效静荷载标准值，可分别按下列公式计算确定：

   式中 q_ce1、q_ce2——分别为作用在顶板、外墙的均布等效静荷载标准值。
         p_c1、p_c2——分别为作用在顶板、外墙的均布动荷载最大压力(kN/m²)；
         K_dc1、K_dc2——分别为顶板、外墙的动力系数，可按本规范第4.6.5条确定。
4.6.4 在核武器爆炸动荷载作用下，顶板、外墙、底板的均布等效静荷载标准值，可分别按下列公式计算确定：

   式中 q_e1、q_e2、q_e3——分别为作用在顶板、外墙及底板的均布等效静荷载标准值；
         P_c1、P_c2、P_c3——分别为作用在顶板、外墙及底板的动荷载最大压力(kN/m²)；
         K_d1、K_d2、K_d3——分别为顶板、外墙和底板的动力系数，可按本规范第4.6.5条及第4.6.7条确定。
4.6.5 结构构件的动力系数K_d，应按下列规定确定：
   1 当常规武器爆炸动荷载波形简化为无升压时间的三角形时，根据结构构件自振圆频率ω、动荷载等效作用时间t₀及允许延性比[β]按下列公式计算确定：

   2当常规武器爆炸动荷载的波形简化为有升压时间的三角形时，根据结构构件自振圆频率ω、动荷载升压时间t_r、动荷载等效作用时间t_d及允许延性比[β]按下列公式计算确定：

   式中 ξ ——动荷载升压时间对结构动力响应的影响系数；
         K_d——无升压时间的三角形动荷载作用下结构构件的动力系数，应按式(4.6.5-1)计算确定，此时式中t₀改用t_d；
   3 当核武器爆炸动荷载的波形简化为无升压时间的三角形时，根据结构构件的允许延性比[β]按下列公式计算确定：

   4当核武器爆炸动荷载的波形简化为有升压时间的平台形时，根据结构构件自振圆频率ω、升压时间t_0h及允许延性比[β]按表4.6.5确定。

表4.6.5 动力系数K_d

4.6.6按等效静荷载法进行结构动力分析时，宜取与动荷载分布规律相似的静荷载作用下产生的挠曲线作为基本振型。确定自振圆频率时，可不考虑土的附加质量影响。
4.6.7 在核武器爆炸动荷载作用下，结构底板的动力系数K_d3可取1.0，扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙动力系数可取1.30。

条文说明

4.6 结构动力计算
4.6.1 等效静荷载法一般适用于单个构件。然而，防空地下室结构是个多构件体系，如有顶、底板、墙、梁、柱等构件，其中顶、底板与外墙直接受到不同峰值的外加动荷载，内墙、柱、梁等承受上部构件传来的动荷载。由于动荷载作用的时间有先后，动荷载的变化规律也不一致，因此对结构体系进行综合的精确分析是较为困难的，故一般均采用近似方法，将它拆成单个构件，每一个构件都按单独的等效体系进行动力分析。各构件之间支座条件应按近于实际支承情况来选取。例如对钢筋混凝土结构，顶板与外墙之间二者刚度相接近，可近似按固端与铰支之间的支座情况考虑。在底板与外墙之间，由于二者刚度相差较大，在计算外墙时可视作固定端。
   对通道或其它简单、规则的结构，也可近似作为一个整体构件按等效静荷载法进行动力计算。
4.6.2 结构构件的允许延性比[β]，系指构件允许出现的最大变位与弹性极限变位的比值。显然，当[β]≤1时，结构处于弹性工作阶段；当[β]＞1时，构件处于弹塑性工作阶段。因此允许延性比虽然不完全反映结构构件的强度、挠度及裂缝等情况，但与这三者都有密切的关系，且能直接表明结构构件所处极限状态。根据试验资料，用允许延性比表示结构构件的工作状态，既简单适用，又比较合理，故本次规范修订时仍沿用按允许延性比表示结构构件工作状态。
   结构构件的允许延性比，主要与结构构件的材料、受力特征及使用要求有关。如结构构件具有较大的允许延性比，则能较多地吸收动能，对于抵抗动荷载是十分有利的。本条确定在核武器爆炸动荷载作用下结构构件允许延性比[β]值时，主要参考了以下资料：
   1 试验研究成果：
       1) 砖砌体和混凝土轴心受压构件的设计延性比可取1.1～1.3；
       2) 钢筋混凝土构件的设计延性比，一般可按表4-2取用。

表4-2 钢筋混凝土构件的设计延性比

2 有关规定：
       1) 当β＝1时，钢筋应力不大于计算应力，结构无残余变形；
       2) 当β＝2～3时，受拉区混凝土出现微细裂缝，但观察不到穿透裂缝，仍保持结构的承载力和气密性；
       3) 当β＝4～5时，用于不要求保持气密性和密闭性的防护建筑外墙；
   3 《人民防空工程设计资料》提出：
       1) 对于不要求保持密闭性的人防工事取延性比为4～5；
       2) 对于要求保持密闭性的人防工事取延性比为2～3；
   4 《防护结构设计原理和方法》(《美国空军手册》)推荐使用延性系数值为：
       1) 对于较脆性的结构，取1～3；
       2) 对于中等脆性的结构，取2～3；
       3) 对于完全柔性的结构，取10～20。
   综合上述资料，本条规定在核武器爆炸动荷载作用下，结构构件的允许延性比[β]按表4.6.2取值。
   由于防空地下室不考虑常规武器的直接命中，只按防非直接命中的地面爆炸作用设计，常规武器爆炸动荷载对结构构件往往只产生局部作用；又由于常规武器爆炸动荷载作用时间较短（相对于核武器爆炸动荷载），易使结构构件产生变形回弹，故本条规定在常规武器爆炸动荷载作用下，结构构件允许延性比可比核武器爆炸作用时取的大一些，以充分发挥结构材料的塑性性能，更多地吸收爆炸能量。
4.6.5 本条给出的动力系数计算公式是将结构构件简化为等效单自由度体系，进行无阻尼弹塑性体系强迫振动的动力分析得出的。
   当核武器爆炸动荷载波形为无升压时间的三角形时，由于其有效正压作用时间远大于结构构件达到最大变位的时间，因此其等效作用时间可进一步近似取为无穷大，即可看成突加平台形荷载。在突加平台形荷载作用下，动力系数仅与结构构件允许延性比有关，而与结构的其它特性无关。
   当核武器爆炸动荷载的波形为有升压时间平台形时，按下式进行计算，并取其包络线，得出对应各种不同[β]值的K_d值：

对于一般钢筋混凝土受弯或大偏心受压构件，按上式求得的K_d值可能小于1.05，从偏于安全考虑，取K_d≥1.05。为方便设计，该动力系数以表格形式给出。
4.6.6 按等效单自由度体系进行结构动力分析时，较为重要的问题是正确选择振型。在强迫振动下哪一种主振型占主要成分与动载的分布形式有很大关系，一般来说与以动载作为静载作用时的挠曲线相接近的主振型起着主导作用，因此宜取将动载视作静载所产生的静挠曲线形状作为基本振型。通常即使振动形状稍有差别，对动力分析结果并不会产生明显影响。为了简化计算，也可挑选一个与静挠曲线形状相近的主振型作为假定基本振型，如对均布荷载下简支梁可取第一振型，对三跨等跨连续梁可取第三振型。
   由于本规范在动荷载确定中已考虑了土与结构的相互作用影响，所以在计算土中结构自振频率时，不再考虑覆土附加质量的影响。
4.6.7 作用在结构底板上的动荷载主要是结构受到顶板动荷载后往下运动使地基产生的反力。由于底板动荷载升压时间较长，故其动力系数可取1.0。
   扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙只承受消波系统的余压作用，临空墙的允许延性比取1.5，按公式（4.6.5-4）计算动力系数为1.5。考虑到扩散室的扩散作用，动力效应降低，动力系数乘以0.85的折减系数后取1.3。

4.7 常规武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载

4.7.1 常规武器地面爆炸作用在防空地下室结构各部位的等效静荷载标准值，除按本规范公式计算外，也可按本节规定直接选用。
4.7.2 防空地下室钢筋混凝土梁板结构顶板的等效静荷载标准值q_ce1可按下列规定采用：
   1 当防空地下室设在地下一层时，顶板等效静荷载标准值q_ce1可按表4.7.2采用。对于常5级当顶板覆土厚度大于2.5m，对于常6级大于1.5m时，顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但顶板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求；
   2 当防空地下室设在地下二层及以下各层时，顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但顶板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。

表4.7.2顶板等效静荷载标准值q_ce1（kN/m²_）

注：1 顶板按弹塑性工作阶段计算，允许延性比[β]取4.0；
       2顶板覆土厚度h为小值时，q_ce1取大值；
       3 当符合本规范第4.3.4条规定考虑上部建筑影响时，可取用表中括号内数值。
4.7.3 防空地下室外墙的等效静荷载标准值q_ce2以可按下列规定采用：
   1 土中外墙的等效静荷载标准值q_ce2，可按表4.7.3-1、表4.7.3-2采用；
   2 对按本规范第3.2.15条规定，顶板底面高出室外地面的常5级、常6级防空地下室，直接承受空气冲击波作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计时，其等效静荷载标准值q_ce2对常5级可取400kN/m²，对常6级可取180kN/m²。

表4.7.3-1非饱和土中外墙等效静荷载标准值q_ce1（kN/m²_）

注：1 表内砌体外墙数值系按防空地下室净高≤3.0m，开间≤5.4m计算确定；钢筋混凝土外墙数值系按计算高度≤5.0m计算确定；
       2砌体外墙按弹性工作阶段计算；钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算，[β]取3.0；
       3顶板埋置深度h为小值时，q_ce2取大值。

表4.7.3-2 饱和土中外墙等效静荷载标准值q_ce2（kN/m²_）

注：1 表内数值系按钢筋混凝土外墙计算高度≤5.0m，允许延性比[β]取3.0计算确定；
       2当含气量α₁＞1％时，按非饱和土取值；当0.05％＜α₁＜1％时，按线性内插法确定；
       3顶板埋置深度h为小值时，q_ce2取大值。
4.7.4 防空地下室底板设计可不考虑常规武器地面爆炸作用，但底板设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.5 防空地下室室外出入口支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙(图4.7.5-1)，其常规武器爆炸等效静荷载标准值可按下列规定确定：

注：l——门框墙悬挑长度(mm)；
       l₁——门扇传来的作用力至悬臂根部的距离(mm)，其值为门框墙悬挑长度l减去1/3门扇搭接长度；
       l₂——直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值分布宽度(mm)，其值为门框墙悬挑长度l减去门扇搭接长度。
   1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值q_e，可按表4.7.5-1采用。当室外出入口通道净宽大于3.0m时，可将表中数值乘以0.9采用；

表4.7.5-1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值q_ce2（kN/m²_）

注：1 L为室外出入口至防护密闭门的距离(图4.7.5-2)；
       2 当5m＜L＜10m及10m＜L＜15m时，可按线性内插法确定。
   2 由钢筋混凝土门扇传来的等效静荷载标准值，可按下列公式计算确定：

   式中 q_ia、q_ib——分别为沿上下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值(kN/m)；
       γ_a、γ_b——分别为沿上下门框和两侧门框的反力系数。单扇平板门可按表4.7.5-2采用，双扇平板门可按表4.7.5-3采用；
       q_e——作用在防护密闭门上的等效静荷载标准值，可按表4.7.5-1采用；
       a、b——分别为单个门扇的宽度和高度(m)。

图4.7.5-2 室外出入口至防护密闭门的距离示意

 注：R为爆心至出入口的水平距离。

图4.7.5-2 单扇平板门反力系数

图4.7.5-3 双扇平板门反力系数

4.7.6 防空地下室室外出入口通道内的钢筋混凝土临空墙，其等效静荷载标准值可按表4.7.6采用。当室外出入口净宽大于3.0m时，可将表中数值乘以0.9采用。

图4.7.6出入口临空墙的等效静荷载标准值_（kN/m²_）

注：1 L为室外出入口至防护衙闭门的距离(图4.7.5-2)；
       2 当5m＜L＜10m及10m＜L＜15m时，可按线性内插法确定。

4.7.7防空地下室室内出入口支承防护密闭门的门框墙及临空墙的等效静荷载标准值，可按下列规定确定：
   1 当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离小于等于5.0m时，防空地下室室内出入口门框墙、临空墙的等效静荷载标准值可分别按表4.7.5-1、表4.7.6中室外竖井、楼梯、穿廊出入口项的数值乘以0.5采用；
   2 当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离大于5.0m时，防空地下室室内出入口门框墙、临空墙可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但门框墙、临空墙设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.8 防空地下室相邻两个防护单元之间的隔墙以及防空地下室与普通地下室相邻的隔墙可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但常5级、常6级隔墙厚度应分别不小于250mm、200mm，配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.9 对多层防空地下室结构，当相邻楼层分别划分为上、下两个防护单元时，上、下两个防护单元之间楼板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但楼板厚度应不小于200mm，配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.7.10 当防空地下室主要出入口采用楼梯式出入口时，作用在出入口内楼梯踏步与休息平台上的常规武器爆炸动荷载应按构件正面受荷计算。动荷载作用方向与构件表面垂直，其等效静荷载标准值可按下列规定确定：
   1 当主要出入口为室外出入口时，对常5级可取110kN/m²，对常6级可取50kN/m²；
   2 当主要出入口为室内出入口，且其侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离小于等于5.0m时，对常5级可取90kN/m²，对常6级可取40kN/m²；
   3 当主要出入口为室内出入口，且其侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离大于5.0m时，可不计入等效静荷载。
4.7.11 作用在防空地下室室外出入口土中通道结构上的常规武器爆炸等效静荷载，可按下列规定确定：
   1 有顶盖的通道结构，按承受土中压缩波产生的常规武器爆炸动荷载计算，其等效静荷载标准值可按本规范第4.7.2～4.7.4条确定；
   2 无预盖敞开段通道结构，可不考虑常规武器爆炸动荷载作用；
   3 土中竖井结构，无论有无项盖，均按由土中压缩波产生的法向均布动荷载计算，其等效静荷载标准值可按本规范第4.7.3条的规定确定。
4.7.12 作用在与土直接接触的扩散室顶板、外墙及底板上的常规武器爆炸等效静荷载可按本规范第4.7.2～4.7.4条确定。扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙可不计入常规武器爆炸产生的等效静荷载，但临空墙设计应符合本规范第4.11节规定的构造要求。

条文说明

4.7 常规武器爆炸动荷载作用下结构等效静荷载

4.7.2对于防空地下室顶板的等效静荷载标准值：
   本条第1款及表4.7.2计算采用的有关条件为：顶板材料为钢筋混凝土，混凝土强度等级为C25；按弹塑性工作阶段计算，允许延性比[β]取4.0；顶板四边按固支考虑；板厚对常6级取200～300mm，对常5级取250～400mm；板短边净跨取4～5m。括号内的数值是根据本规范第4.3.4条的规定，考虑上部建筑影响乘以0.8的折减系数后得到的。
   常规武器地面爆炸时，防空地下室顶板主要承受空气冲击波感生的地冲击作用。一般来说，距常规武器爆心越远，顶板上受到的动荷载越小。另外，结构顶板区格跨度不同时，其等效静荷载值也不一样。为便于设计，本规范对同一覆土厚度不同区格跨度顶板的等效静荷载取单一数值。
   相关试验和数值模拟研究表明：常规武器爆炸空气冲击波在松散软土等非饱和土中传播时衰减非常快。根据本规范附录B的公式计算可以确定：当防空地下室顶板覆土厚度对于常5级、常6级分别大于2.5m、1.5m时，动荷载值相对较小，顶板设计通常由平时荷载效应组合控制，故此时顶板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
   当防空地下室设在地下二层及以下各层时，根据本条第1款的规定以及常规武器爆炸空气冲击波衰减快的特点，经综合分析，此时作用在防空地下室顶板上的常规武器地面爆炸产生的等效静荷载值很小，可忽略不计。
4.7.3 对于防空地下室外墙的等效静荷载标准值：
   常规武器地面爆炸时，防空地下室土中外墙主要承受直接地冲击作用。表4.7.3计算中采用的有关条件如下：
   砌体外墙：采用砖砌体，净高按2.6～3m，墙体厚度取490mm，允许延性比[β]取1.0。
   钢筋混凝土外墙：考虑单向受力与双向受力二种情况；净高按h≤5.0m；墙厚对常6级取250～350mm，对常5级取300～400mm；混凝土强度等级取C25～C40；按弹塑性工作阶段计算，允许延性比[β]取3.0。
   当常6级、常5级防空地下室顶板底面高出室外地面时，高出地面的外墙承受常规武器爆炸空气冲击波的直接作用。此时外墙按弹塑性工作阶段计算，允许延性比[β]取3.0。
4.7.4 作用到结构底板上的常规武器爆炸动荷载主要是结构顶板受到动荷载后向下运动所产生的地基反力。在常规武器非直接命中地面爆炸产生的压缩波作用下，防空地下室顶板的受爆区域通常是局部的，因此作用到防空地下室底板上的均布动荷载较小。对于常5级、常6级防空地下室，底板设计多不由常规武器爆炸动荷载作用组合控制，可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
4.7.5 常规武器地面爆炸直接作用在门框墙上的等效静荷载是由作用在其上的动荷载峰值乘以相应的动力系数后得出的。这里的动力系数按允许延性比[β]等于2.0计算确定。这是由于常规武器爆炸动荷载与核武器爆炸动荷载相比，其作用时间要短得多，结构构件在常规武器爆炸动荷载作用下的允许延性比可取的大一些。
   直接作用在门框墙上的动荷载主要是根据现行《国防工程设计规范》中有关公式计算确定的。该组公式是依据现场化爆试验、室内击波管试验，并结合理论分析提出的。其考虑因素比较全面，如考虑了冲击波传播方向与通道轴线的夹角、坡道的坡度角、通道拐弯、通道长度以及通道截面尺寸等因素的影响。相对于核武器爆炸空气冲击波，常规武器爆炸产生的空气冲击波在通道中传播时衰减较快。无论是直通式，还是单向式，通道截面尺寸越大，防护密闭门前距离越长，作用在防护密闭门上的动荷载越小。
   根据防空地下室室外出入口的特点，出入口通道等效直径往往难以确定，以致于无法按公式计算荷载，此时以出入口宽度来区分通道大小比较符合实际情况。一般车道宽度不小于3.0m，因此，以出入口宽度等于3.0m为分界线划分大小两种通道。根据上述公式可计算出直通式、单向式及竖井、楼梯、穿廊式出入口不同通道宽度、不同距离处门框墙上的等效静荷载标准值。直通式、单向式出入口按坡道坡度ζ分为ζ＜30°及ζ≥30°两种情况计算，其中ζ≥30°时按夹角等于30°的有关公式计算，ζ＜30°时按夹角等于0°的有关公式计算，竖井、楼梯、穿廊式出入口按夹角等于90°的有关公式计算。
   表4.7.5-2、表4.7.5-3给出的单扇及双扇平板门反力系数，是门崩按双向平板受力模型经计算得出。由于钢结构门扇是由门扇中的肋梁将作用在门扇上的荷载传递到门框墙上，门扇受力模型明显不同于双向平板，其中钢结构双扇门近似于单向受力，若按本条公式进行门框墙设计偏于不安全。
4.7.6 常规武器爆炸作用到室外出入口临空墙上的等效静荷载标准值按弹塑性工作阶段计算，允许延性比[β]取3.0，计算方法参照门框墙荷载。
4.7.7 常规武器爆炸空气冲击波在传播过程中衰减较快，而室内出入口距爆心的距离相对较远，作用到室内出入口内临空墙、门框墙上的动荷载往往较小。室内出入口距外墙的距离以5.0m为界，是参照本规范第3.3.2条的规定确定的。距外墙的距离不大于5.0m的室内出入口可用作战时主要出入口，作用到出入口内临空墙、门框墙上的等效静荷载标准值经按现行《国防工程设计规范》中夹角等于90°的有关公式计算，且考虑上部建筑影响后得出。
4.7.10 为便于设计计算，本条在确定楼梯间休息平台和楼梯踏步板的等效静荷载时作了如下简化：楼梯休息平台和楼梯踏步板上等效静荷载取值相同，上下梯段取值相同，允许延性比[β]取3.0。

4.8 核武器爆炸动荷载作用下常用结构等效静荷载

4.8.1 核武器爆炸作用在防空地下室结构各部位的等效静荷载标准值，除按本规范第4.4～4.6节的公式计算外，当条件符合时，也可按本节的规定直接选用。
4.8.2 当防空地下室的顶板为钢筋混凝土梁板结构，且按允许延性比[β]等于3.0计算时，顶板的等效静荷载标准值q_e1可按表4.8.2采用。

表4.8.2顶板等效静荷载标准值q_∆1（KN/m²）

注：表中括号内数值为考虑上部建筑影响的顶板等效静荷载标准值。
4.8.3 防空地下室土中外墙的等效静荷载标准值q_e2，当不考虑上部建筑对外墙影响时，可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用；当按本规范第4.4.7条的规定考虑上部建筑影响时，应按表4.8.3-1、表4.8.3-2中规定数值乘以系数λ采用。核6B级、核6级时，λ＝1.1；核5级时，λ＝1.2；核4B级时，λ＝1.25。

表4.8.3-1 非饱和土中外墙等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

注：1 表内砌体外墙数值系按防空地下室净高≤3m，开间≤5.4m计算确定；钢筋混凝土外墙数值系按构件计算高度≤5.0m计算确定；
       2砌体外墙按弹性工作阶段计算，钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算，[β]取2.0；
       3碎石土及砂土，密实、颗粒粗的取小值；粘性土，液性指数低的取小值。

表4.8.3-2饱和土中钢筋混凝土外墙等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

 注：1 表中数值系按外墙构件计算高度≤5.0m，允许延性比[β]取2.0确定；
       2含气量α₁≤0.1％时取大值。
4.8.4 对按本规范第3.2.15条规定，高出室外地面的核6B级及核6级防空地下室，直接承受空气冲击波单向作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计时，其等效静荷载标准值q_e2当核6B级时取80kN/m²；当核6级时取130kN/m²。
4.8.5 无桩基的防空地下室钢筋混凝土底板的等效静荷载标准值q_e3，可按表4.8.5采用；带桩基的防空地下室钢筋混凝土底板的等效静荷载标准值可按本规范第4.8.15条采用。

表4.8.5钢筋混凝土底板等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

续表4.8.5

注：1 表中核6级及核6B级防空地下室底板的等效静荷载标准值对考虑或不考虑上部建筑影响均适用；
       2表中核5级防空地下室底板的等效静荷载标准值按考虑上部建筑影响计算，当按不考虑上部建筑影响计算时，可将表中数值除以0.95后采用；
       3位于地下水位以下的底板，含气量α₁≤0.1％时取大值。
4.8.6 防空地下室室外出入口土中有顶盖通道结构外墙的等效静荷载标准值可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用。当通道净跨不小于3m时，钢筋混凝土顶、底板上等效静荷载标准值可分别按表4.8.2、表4.8.5中不考虑上部建筑影响项采用；对核5级、核6级及核6B级防空地下室，当通道净跨小于3m时，钢筋混凝土顶、底板等效静荷载标准值可分别按表4.8.6-1、表4.8.6-2采用。

表4.8.5通道底板等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

表4.8..6-2 通道底板等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

注：位于地下水位以下的底板，含气量α₁≤0.1％时取大值。

4.8.7 防空地下室支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙(图4.7.5-1)，其核武器爆炸等效静荷载标准值可按下列规定确定：
   1 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值q_e，可按表4.8.7确定；
   2 由钢筋混凝土门扇传来的等效静荷载标准值，可按下列公式计算确定：

q_ia=γ_aq_e^a        (4.8.7-1)

q_ib=γ_bq_e^a          (4.8.7-1)

式中 q_ia、q_ib——分别为沿上下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值(kN/m)；
         γ_a、γ_b——分别为沿上下门框和两侧门框的反力系数；单扇平板门可按表4.7.5-2采用，双扇平板门可按表4.7.5-3采用；
         q_e——作用在防护密闭门上的等效静荷载标准值，可按表4.8.7采用；
         a、b——分别为单个门扇的宽度和高度(m)。

表4.8.7直接作用门框墙上的等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

注：ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。
4.8.8 防空地下室出入口通道内的钢筋混凝土临空墙，当按允许延性比[β]等于2.0计算时，其等效静荷载标准值可按表4.8.8采用。

表4.8.8临空墙的等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

注：ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。

4.8.9 甲类防空地下室相邻两个防护单元之间的隔墙、门框墙水平等效静荷载标准值，可按表4.8.9-1或表4.8.9-2采用。设计时，隔墙与门框墙两侧应分别按单侧受力计算配筋。

表4.8.9-1相邻防护单位抗力级别相同时，隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

表4.8.9-2相邻防护单位抗力级别相同时，隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值q_∆2（KN/m²）

注：当顶板荷载不考虑上部建筑影响时，普通地下室一侧荷载应取括号内数值。
4.8.10 甲类防空地下室室外开敞式防倒塌棚架，由空气冲击波动压产生的水平等效静荷载标准值及由房屋倒塌产生的垂直等效静荷载标准值可按表4.8.10采用，水平与垂直荷载二者应按不同时作用计算。

表4.8.10开敞式防倒塌等效静荷载标准值（KN/m²）

4.8.12 对多层地下室结构，当防空地下室未设在最下层时，宜在临战时对防空地下室以下各层采取临战封堵转换措施，确保空气冲击波不进入防空地下室以下各层。此时防空地下室顶板和防空地下室及其以下各层的内、外墙、柱以及最下层底板均应考虑核武器爆炸动荷载作用，防空地下室底板可不考虑核武器爆炸动荷载作用，按平时使用荷载计算，但该底板混凝土折算厚度应不小于200mm，配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.8.13 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于二层时，作用在室外出入口内门框墙、临空墙上的等效静荷载标准值可分别按表4.8.7、表4.8.8规定的数值乘以0.9后采用。
4.8.14 对多层的甲类防空地下室结构，当相邻楼层分别划分为上、下两个抗力级别相同或抗力级别不同且下层抗力级别大于上层的防护单元时，则上、下两个防护单元之间楼板的等效静荷载标准值应按防护单元隔墙上的等效静荷载标准值确定，但只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 当甲类防空地下室基础采用桩基且按单桩承载力特征值设计时，除桩本身应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载组合验算承载力外，底板上的等效静荷载标准值可按表4.8.15采用。

表4.8.10楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值（KN/m²）

4.8.12 对多层地下室结构，当防空地下室未设在最下层时，宜在临战时对防空地下室以下各层采取临战封堵转换措施，确保空气冲击波不进入防空地下室以下各层。此时防空地下室顶板和防空地下室及其以下各层的内、外墙、柱以及最下层底板均应考虑核武器爆炸动荷载作用，防空地下室底板可不考虑核武器爆炸动荷载作用，按平时使用荷载计算，但该底板混凝土折算厚度应不小于200mm，配筋应符合本规范第4.11节规定的构造要求。
4.8.13 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于二层时，作用在室外出入口内门框墙、临空墙上的等效静荷载标准值可分别按表4.8.7、表4.8.8规定的数值乘以0.9后采用。
4.8.14 对多层的甲类防空地下室结构，当相邻楼层分别划分为上、下两个抗力级别相同或抗力级别不同且下层抗力级别大于上层的防护单元时，则上、下两个防护单元之间楼板的等效静荷载标准值应按防护单元隔墙上的等效静荷载标准值确定，但只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 当甲类防空地下室基础采用桩基且按单桩承载力特征值设计时，除桩本身应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载组合验算承载力外，底板上的等效静荷载标准值可按表4.8.15采用。

表4.8.15有桩基钢筋混凝土底板等效静荷载标准值（KN/m²）

4.8.16 当甲类防空地下室基础采用条形基础或独立柱基加防水底板时，底板上的等效静荷载标准值，对核6B级可取15kN/m²，对核6级可取25kN/m²，对核5级可取50kN/m²。
4.8.17 当按本规范第3.3.2条规定将核6级及核6B级防空地下室室内出入口用做主要出入口时，作用在防空地下室至首层地面的楼梯踏步及休息平台上的等效静荷载标准值可按本规范第4.8.11条规定确定。
   首层楼梯间直通室外的门洞外侧上方设置的防倒塌挑檐，其上表面与下表面应按不同时受荷分别计算，上表面等效静荷载标准值对核6B级可取30kN/m²，对核6级可取50kN/m²；下表面等效静荷载标准值对核6B级可取6kN/m²，对核6级可取15kN/m²。

条文说明

4.8 核武器爆炸动荷载作用下常用结构等效静荷载
4.8.2 表4.8.2计算中采用的有关条件如下：
   混凝土强度等级为C25，起始压力波速v₀取200m/s，波速比γ_c取2。顶板四边按固定考虑，板厚按表4-3取值。

表4-3 顶板计算厚度（mm）

注：跨度l₀为顶板短边净跨。

4.8.3 表4.8.3计算中采用的有关条件如下：
   砌体外墙按砖砌体计算，其净高：核6B级、核6级按2.6～3.2m计算，核5级按2.6～3m计算；墙体厚度取490mm。
   钢筋混凝土外墙考虑单向受力与双向受力二种情况。核6B级、核6级时，净高按h≤5.0m计算：当h≤3.4m时墙厚取250mm，当3.4m＜h≤4.2m时墙厚取300mm，当h＞4.2m时墙厚取350mm；核5级时，净高按h≤5.0m计算：当h＜3m时墙厚取300mm，当3.0m＜h≤4.0m时墙厚取350mm，当h＞4.0m时墙厚取400mm；核4B级时，净高按h≤3.6m计算：当h＜2.8m时墙厚取350mm，当2.8m＜h≤3.2m时墙厚取400mm，h＞3.2m时墙厚取450mm；核4级时，净高按h≤3.2m计算：当h＜2.8m时墙厚取400mm，当2.8m＜h≤3.2m时墙厚取450mm。混凝土强度等级：核5级、核6级和核6B级，且h≤4.2m时选用C25；其余情况选用C30。
4.8.4 高出地面的外墙承受空气冲击波的直接作用，当按弹塑性工作阶段设计时[β]取2.0，由式(4.6.5-4)可得动力系数K_d＝1.33。
4.8.5 由于本规范第4.8.15条中已给出带桩基的防空地下室底板的等效静荷载值，故在条文中阐明，在确定防空地下室底板等效静荷载值时，应分清二类不同情况。
   表中增加注2，是为了进一步明确无桩基的核5级防空地下室底板荷载的取值。
4.8.6 本条主要是明确防空地下室室外有顶盖的土中通道结构周边等效静荷载取值方法。当通道净跨小于3m时，由于不能直接套用主体结构顶、底板等效静荷载值，为方便使用，对核5级、核6级和核6B级防空地下室，给出表4.8.6-1及表4.8.6-2。表中数值的计算条件为：顶、底板厚250mm，混凝土强度等级C30。
4.8.7 表4.8.7与本规范表4.5.8相对应，由表4.5.8中动荷载值乘以相应的动力系数得出。本条第2款仅适用于钢筋混凝土平板防护密闭门，其理由同本规范第4.7.5条。
4.8.8 出入口临空墙上的等效静荷载标准值，是由作用在其上的最大压力值(见表4.5.8)乘以相应的动力系数后得出。动力系数按下述考虑确定：对核5级、核6级和核6B级防空地下室，其顶板荷载考虑上部建筑影响的室内出入口，超压波形按有升压时间的平台形，升压时间为0.025s，临空墙自振频率一般不小于200s^-1。对其它出入口，超压波形均按无升压时间波形考虑。
4.8.9 相邻防护单元之间隔墙上荷载的确定，是个比较复杂的问题。当相邻两个单元抗力级别相同时，应考虑某一单元遭受常规武器破坏后，爆炸气浪、弹片及其它飞散物不会波及相邻单元；当相邻两单元抗力级别不同时，还应考虑当低抗力级别防护单元遭受核袭击被破坏时，核武器爆炸冲击波余压对与其相邻的防护单元的影响。
   本条取相应冲击波地面超压值作为作用在隔墙（含门框墙）上的等效静荷载值。当相邻两防护单元抗力级别相同时，取地面超压值作为作用在隔墙两侧的等效静荷载标准值；当相邻两防护单元抗力级别不相同时，高抗力级别一侧隔墙取低抗力级别的地面超压值作为等效静荷载标准值；低抗力级别一侧隔墙取高抗力级别的地面超压值作为等效静荷载标准值。
   当防空地下室与普通地下室相邻时，冲击波将从普通地下室的楼梯间或窗孔处直接进入，考虑到普通地下室空间较大，冲击波进入后会有一定扩散作用，因此作用在防空地下室与普通地下室相邻隔墙上荷载值会小于室内出入口通道内临空墙上荷载值，本条按减少15％计入，并按此确定作用在毗邻普通地下室一侧隔墙上和门框墙上的等效静荷载值。
4.8.10 防空地下室室外开敞式防倒塌棚架，一般由现浇顶板、顶板梁、钢筋混凝土柱和非承重的脆性围护构件组成。在地面冲击波作用下，围护结构迅速遭受破坏被摧毁，仅剩下开敞式的承重结构。由于开敞式结构的梁、柱截面较小，因此在冲击波荷载作用下可按仅承受水平动压作用。
   根据核5级防倒塌棚架试验，矩形截面形状系数可取1.5。又棚架梁、柱可按弹塑性工作阶段设计，允许延性比[β]取3.0可得K_d＝1.2，根据表4.4.1中动压值可得表4.8.10中水平等效静荷载标准值。
4.8.11 本条主要参照工程兵三所对二层室外楼梯间按核5级人防荷载所作核武器爆炸动荷载模拟试验的总结报告编写。试验表明，无论对中间有支撑墙的封闭式楼梯间或中间无支撑墙的开敞式楼梯间，在楼梯休息平台或踏步板正面受冲击波荷载后，经过几毫秒时间冲击波就绕射到反面，使平台板或踏步板同时受到二个方向相反的动荷载，因而可用正面荷载与反面荷载的差，即净荷载来确定作用在构件上的动荷载值。在冲击波作用初期，由于冲击波和端墙相撞产生反射，使冲击波增强，因而使平台板和踏步板正面峰值压力增大，而在其反面，由于冲击波绕射和空间扩散作用，冲击波减弱，峰值压力减小，升压时间增长，因此在冲击波作用初期平台板和踏步板正面压力大于反面压力，即净荷载值方向向下。而在冲击波作用后期，由于正面压力衰减较快，使反面压力大于正面压力，即净荷载值方向向上，所以对楼梯休息平台和踏步板应按正面与反面不同时受荷分别计算。
   依据上述试验资料，为便于设计计算，本条在确定楼梯休息平台和楼梯踏步板的等效静荷载时作了如下简化：楼梯休息平台和楼梯踏步板上等效静荷载取值相同；上层楼梯间与下层楼梯间取值相同；构件反面的核武器爆炸动荷载净反射系数取正面净反射系数的一半。构件正面净反射系数按略小于实测数据算术平均值采用，实测平均值为1.26，本条取值为1.2。考虑到楼梯休息平台与踏步板为非主要受力构件，动力系数可取1.05。由此可得出表中等效静荷载标准值。
4.8.12 对多层地下室结构，当防空地下室未设在最下层时，若在临战时不对防空地下室以下各层采取封堵加固措施，确保空气冲击波不进入以下各层，则防空地下室底板及防空地下室以下各层中间墙柱都要考虑核武器爆炸动荷载作用，这样不仅使计算复杂，也不经济，故不宜采用。
4.8.13 根据总参工程兵三所对二层室外多跑式楼梯间核武器爆炸模拟试验，在第二层地面处反射压力比一般竖井内反射压力约小13％。本条根据上述实测资料，取整给出相应部位荷载折减系数。
4.8.14 当相邻楼层划分为上、下两个防护单元时，上、下二层间楼板起了防护单元间隔墙的作用，故该楼板上荷载应按防护单元间隔墙上荷载取值。此时，若下层防护单元结构遭到破坏，上层防护单元也不能使用，故只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
4.8.15 从静力荷载作用下桩基础的实测资料中可知，由于打桩后土体往往产生较大的固结压缩量，以致在平时荷载作用下，虽然建筑物有较大的沉降，但有的建筑物底板仍与土体相脱离。由于桩是基础的主要受力构件，为确保结构安全，在防空地下室结构设计中，不论何种情况桩本身都应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载效应组合值来验算构件的强度。在非饱和土中，当平时按端承桩设计时，由于岩土的动力强度提高系数大于材料动力强度提高系数，只要桩本身能满足强度要求，桩端不会发生刺入变形，即仍可按端承桩考虑，所以防空地下室底板可不计入等效静荷载值。在非饱和土中，当平时按非端承桩设计时，在核武器爆炸动荷载作用下，防空地下室底板应按带桩基的地基反力确定等效静荷载值。静力实验与研究表明，在非饱和土中，当按单桩承载力特征值设计时，只要桩所承受的荷载值不超过其极限荷载时，承台（包括筏与基础）分担的荷载比例将会稳定在一定数值上，一般在非饱和土中约占20％，在饱和土中可达30％。本条在非饱和土中，底板荷载近似按20％顶板等效静荷载取值。
   在饱和土中，当核武器爆炸动荷载产生的地基反力全部或绝大部分由桩来承担时，还应计入压缩波从侧面绕射到底板上荷载值。若底板不计入这一绕射的荷载值，则会引起底板破坏，造成渗漏水，影响防空地下室的使用。虽然确定压缩波从侧面绕射到底板上荷载值，目前还缺乏准确试验数据，但考虑到压缩波的侧压力基本上取决冲击波地面超压值与侧压系数相乘积，而绕射到底板上压力可以看成由侧压力产生的侧压力，因此对压缩波绕射到底板上的压力可以在原侧压力基础上再乘一侧压系数来取值，即可按冲击波地面超压值乘上侧压系数平方得出。本条对核5级、核6级和核6B级防空地下室饱和土中侧压系数平方取值为0.5，由此可得条文中数值。
   为抵抗水浮力设置的抗拔桩不属于基础受力构件，其底板等效静荷载标准值应按无桩基底板取值。
4.8.16 在饱和土中，核武器爆炸动荷载产生的土中压缩波从侧面绕射到防水底板上，在板底产生向上的荷载值。该荷载值可看成由侧压力产生的侧压力，即可按冲击波地面超压值乘上侧压系数平方得出。
4.8.17 对核6级和核6B级防空地下室，当按本规范第3.3.2条规定将某一室内出入口用做室外出入口时，应加强防空地下室室内出入口楼梯间的防护以确保战时通行。
   对防空地下室到首层地面的休息平台和踏步板，其所处的位置与本规范第4.8.11条多跑式室外出入口楼梯间相同，由于此时净反射系数是按平均值取用，故此处不再区分顶板荷载是否考虑上部建筑影响，统一按本规范第4.8.11条规定取值。
   防倒塌挑檐上表面等效静荷载按倒塌荷载取值，下表面等效静荷载按动压作用取值。

4.9 荷载组合

4.9.1 甲类防空地下室结构应分别按下列第1、2、3款规定的荷载（效应）组合进行设计，乙类防空地下室结构应分别按下列第1、2款规定的荷载（效应）组合进行设计，并应取各自的最不利的效应组合作为设计依据。其中平时使用状态的荷载（效应）组合应按国家现行有关标准执行。
   1 平时使用状态的结构设计荷载；
   2 战时常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用；
   3 战时核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用。
4.9.2 常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下，结构各部位的荷载组合可按表4.9.2的规定确定。各荷载的分项系数可按本规范第4.10.2条规定采用。

表4.9.2常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合

注：上部建筑自重系指防空地下室上部建筑的墙体（柱）和楼板传来的静荷载，即墙体（柱）、屋盖、楼盖自重及战时不拆迁的固定设备等。
4.9.3 核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下，结构各部位的荷载组合可按表4.9.3的规定确定。各荷载的分项系数可按本规范第4.10.2条规定采用。

表4.9.3常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合

注：上部建筑自重系指防空地下室上部建筑的墙体（柱）和楼板传来的静荷载，即墙体（柱）、屋盖、楼盖自重及战时不拆迁的固定设备等。
4.9.4 在确定核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用下防空地下室基础荷载组合时，当地下水位以下无桩基防空地下室基础采用箱基或筏基，且按表4.9.2及表4.9.3规定的建筑物自重大于水的浮力，则地基反力按不计入浮力计算时，底板荷载组合中可不计入水压力；若地基反力按计入浮力计算时，底板荷载组合中应计入水压力。对地下水位以下带桩基的防空地下室，底板荷载组合中应计入水压力。

条文说明

4.9 荷载组合

4.9.2 不同于核武器爆炸冲击波，常规武器地面爆炸产生的空气冲击波为非平面一维波，且随着距爆心距离的加大，峰值压力迅速减小，对地面建筑物仅产生局部作用，不致造成建筑物的整体倒塌。在确定战时常规武器与静荷载同时作用的荷载组合时，可按上部建筑物不倒塌考虑。
   在常规武器非直接命中地面爆炸产生的压缩波作用下，对于常5级、常6级防空地下室，底板设计一般不由常规武器与静荷载同时作用组合控制，防空地下室底板设计计算可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载。
4.9.3 对于战时核武器与静荷载同时作用的荷载组合，主要是解决在核武器爆炸动荷载作用下如何确定同时存在的静荷载的问题。防空地下室结构自重及土压力、水压力等均可取实际作用值，因此较容易确定。由于各种不同结构类型的上部建筑物在给定的核武器爆炸地面冲击波超压作用下有的倒塌，有的可能局部倒塌，有的可能不倒塌，反应不尽一致，因此在荷载组合中，主要的困难是如何确定上部建筑物自重。
   在核武器爆炸动荷载作用下，本条以上部建筑物倒塌时间t_w与防空地下室结构构件达到最大变位时间t_m之间的相对关系来确定作用在防空地下室结构构件上的上部建筑物自重值。当t_w＞t_m时，计入整个上部建筑物自重；t_w＜t_m时，不计入上部建筑物自重；t_m与t_w相接近时，计入上部建筑物自重的一半。当上部建筑为砖混结构时，试验表明，核6级和核6B级时，t_w＞t_m；核5级时，t_m与t_w接近，故本条规定前者取整个自重，后者取自重的一半；核4级和核4B级时，不计入上部建筑物自重。由于对框架和剪力墙结构倒塌情况缺乏具体试验数据，本条在取值时作了近似考虑。据国外资料，当框架结构的填充墙与框架密贴时，300mm厚墙体可抵抗0.08N/mm²的超压；周边有空隙时，其抗力将下降到0.03N/mm²左右，而框架主体结构要到超压相当于核4B级左右才倒塌。从偏于安全考虑，本条在外墙荷载组合中规定：当核5级时取上部建筑物自重之半；核4级和核4B级时不计入上部建筑物自重，即对大偏压构件轴力取偏小值。在内墙及基础荷载组合中，核5级时取上部建筑物自重；核4B级时取上部建筑物自重之半；核4级时不计入上部建筑物自重，即在轴心受压或小偏压构件中轴力取偏大值。当外墙为钢筋混凝土承重墙时，根据国外资料，一般在超压相当于核4B级以上时方才倒塌，考虑到结构破坏后可能仍留在原处，因此荷载组合中取其全部自重。
4.9.4 本条是为了明确在甲类防空地下室底板荷载组合中是否应计入水压力的问题。由于核武器爆炸动荷载作用下防空地下室结构整体位移较大，为保证战时正常使用，对地下水位以下无桩基的防空地下室基础应采用箱基或筏基，使整块底板共同受力，因此上部建筑物自重是通过整块底板传给地基的。对上部为多层建筑的防空地下室而言，其计算自重一般都大于水浮力。由于在底板的荷载计算中，建筑物计入浮力所减少的荷载值与计入水压力所增加的荷载值可以相互抵消，因此提出当地基反力按不计入浮力确定时，底板荷载组合中可不计入水压力。
   对地下水位以下带桩基的防空地下室，根据静力荷载作用下实测资料，上部建筑物自重全部或大部分由桩来承担，底板不承受或只承受一小部分反力，此时水浮力主要起到减轻桩所承担的荷载值作用，对减少底板承受的荷载值没有影响或影响较小，即对桩基底板而言水压力显然大于所受到的浮力，二者作用不可相互抵消。因此在地下水位以下，为确保安全，不论在计算建筑物自重时是否计入了水浮力，在带桩基的防空地下室底板荷载组合中均应计入水压力。

4.10 内力分析和截面设计

4.10.1 防空地下室结构在确定等效静荷载和静荷载后，可按静力计算方法进行结构内力分析。对于超静定的钢筋混凝土结构，可按由非弹性变形产生的塑性内力重分布计算内力。
4.10.2 防空地下室结构在确定等效静荷载标准值和永久荷载标准值后，其承载力设计应采用下列极限状态设计表达式：

γ_0（ γ_G S_Gk+γ_Q S_Qk）≤R                      （4.10.2-1）

R = R（f_cd，f_yd，a_k，^……）                     （4.10.2-1）

 式中 γ₀——结构重要性系数，可取1.0；
         γ_G——永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时可取1.2，有利时可取1.0；
         S_Gk——永久荷载效应标准值；
         γ_Q——等效静荷载分项系数，可取1.0；
         S_Qk——等效静荷载效应标准值；
         R——结构构件承载力设计值；
         R(·)——结构构件承载力函数；
         f_cd——混凝土动力强度设计值，可按本规范第4.2.3条确定；
         f_yd——钢筋（钢材）动力强度设计值，可按本规范第4.2.3条确定；
         a_k——几何参数标准值。
4.10.3 结构构件按弹塑性工作阶段设计时，受拉钢筋配筋率不宜大于1.5％。当大于1.5％时，受弯构件或大偏心受压构件的允许延性比[β]值应满足以下公式，且受拉钢筋最大配筋率不宜大于本规范表4.11.8的规定。

式中 x——混凝土受压区高度(mm)；
         h₀——截面的有效高度(mm)；
         ρ、ρ'——纵向受拉钢筋及纵向受压钢筋配筋率；
         f_yd——钢筋抗拉动力强度设计值(N/mm²)；
         f_cd——混凝土轴心抗压动力强度设计值(N/mm²)；
         α_c——系数，应按表4.10.3取值。

表4.10.3α_c值

4.10.4 当板的周边支座横向伸长受到约束时，其跨中截面的计算弯矩值对梁板结构可乘以折减系数0.7，对无梁楼盖可乘以折减系数0.9；若在板的计算中已计入轴力的作用，则不应乘以折减系数。
4.10.5 当按等效静荷载法分析得出的内力，进行墙、柱受压构件正截面承载力验算时，混凝土及砌体的轴心抗压动力强度设计值应乘以折减系数0.8。
4.10.6 当按等效静荷载法分析得出的内力，进行梁、柱斜截面承载力验算时，混凝土及砌体的动力强度设计值应乘以折减系数0.8。
4.10.7 对于均布荷载作用下的钢筋混凝土梁，当按等效静荷载法分析得出的内力进行斜截面承载力验算时，除应符合本规范第4.10.6 条规定外，斜截面受剪承载力需作跨高比影响的修正。当仅配置箍筋时，斜截面受剪承载力应符合下列规定：

式中 V——受弯构件斜截面上的最大剪力设计值(N)；
         f_d——混凝土轴心抗拉动力强度设计值(N/mm²)；
         b——梁截面宽度(mm)；
         h₀——梁截面有效高度(mm)；
         f_yd——箍筋抗拉动力强度设计值(N/mm²)；
         A_sv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积(mm²)，A_sv＝nA_sv1。此处，n为同一截面内箍筋的肢数，nA_sv1刚为单肢箍筋的截面面积(mm²)；
         s——沿构件长度方向的箍筋间距(mm)；
         l——梁的计算跨度(mm)；
         φ₁——梁跨高比影响系数。当l/h₀≤8时，取φ₁＝1；当l/h₀＞8时，φ₁应按式(4.10.7-2)计算确定，当φ₁＜0.6时，取φ₁＝0.6。
4.10.8 当防空地下室采用钢筋混凝土无梁楼盖结构、钢筋混凝土反梁时，其设计尚应分别符合本规范附录D、附录E的规定。
4.10.9 乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级甲类防空地下室结构顶板可采用叠合板，并可按下列规定进行设计：
   1 预制板除按一般预制构件进行验算外，尚应按浇筑上层混凝土时的施工荷载（包括预制板、现浇板自重）校核预制板强度与挠度，其挠度不应大于l/200（l为板的计算跨度，双向板系指短边计算跨度）；
   2 叠合板可按预制板与其上部的现浇板作为共同工作的整体进行设计。
4.10.10 砌体外墙的高度，当采用条形基础时，为顶板或圈梁下表面至室内地面的高度；当沿外墙下端设有管沟时，为顶板或圈梁下表面至管沟底面的高度；当采用整体基础时，为顶板或圈梁下表面至底板上表面的高度。
4.10.11 在动荷载与静荷载同时作用下，偏心受压砌体的轴向力偏心距e₀不宜大于0.95y，y为截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离。当e₀小于或等于0.95y时，结构构件可按受压承载力控制选择截面。
4.10.12 支承钢筋混凝土平板防护密闭门的门框墙，当门洞边墙体悬挑长度大于1/2倍该边边长时，宜在门洞边设梁或柱；当门洞边墙体悬挑长度小于或等于1/2倍该边边长时，可采用下列公式按悬臂构件进行设计(图4.7.5-1)。

M = ^q_il₁+^q_el²₂/2                     （4.10.12-1）

V = ^q_i+^q_el₂                        （4.10.12-2）

式中 M——门洞边单位长度悬臂根部的弯矩；
         V——门洞边单位长度悬臂根部的剪力；
         l₁、l₂——见图4.7.5-1。

条文说明

4.10 内力分析和截面设计

4.10.2 根据现行的《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068)的要求，结构设计采用可靠度理论为基础的概率极限状态设计方法，结构可靠度用可靠指标β度量，采用以分项系数表达的设计表达式进行设计。本条所列公式就是根据该标准并考虑了人防工程结构的特点提出的。
   为提高本规范的标准化、统一化水平，从方便设计人员使用出发，本规范中的永久荷载分项系数、材料设计强度（不包括材料强度综合调整系数），均与相关规范取值一致。因为在防空地下室设计中，结构的重要性已完全体现在抗力级别上，故将结构重要性系数7。取为1.0。
   取等效静荷载的分项系数γ₀＝1.0，其理由：
   1 常规武器爆炸动荷载与核武器爆炸动荷载是结构设计基准期内的偶然荷载，根据《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068)中第7.0.2条规定：偶然作用的代表值不乘以分项系数，即γ_q＝1.0；
   2 由于人防工程设计的结构构件可靠度水准比普通工业与民用建筑规范规定的低得多，故γ_q值不宜大于1.O；
   3 等效静荷载分项系数不宜小于1.0，它虽然是偶然荷载，但也是防护结构构件设计的重要荷载；
   4 等效静荷载是设计中的规定值，不是随机变量的统计值，目前也无可能按统计样本来进行分析，因此按国家规定取值即可，不必规定一个设计值，再去乘以其它系数。
   确定上述数值与系数后，按修订规范的可靠指标与原规范反算所得的可靠指标应基本吻合的原则，定出各种材料强度综合调整系数。
   按修订规范设计的防空地下室结构，钢筋混凝土延性构件的可靠指标约1.55，其失效概率6.1％；脆性构件的可靠指标约2.40，其失效概率为0.8％；砌体构件的可靠指标约2.58，其失效概率为0.5％。
4.10.3当受拉-筋配筋率大1.5％时，按式(4.10.3-1)及式(4.10.3-2)的规定，只要增加受压钢筋的配筋率，受拉钢筋配筋率可不受限制，显然不够合理。为使按弹塑性工作阶段设计时，受拉钢筋不致配的过多，本条规定受拉钢筋最大配筋率不大于按弹性工作阶段设计时的配筋率，即表4.11.8。
4.10.5、4.10.6 试验表明，脆性破坏的安全储备小，延性破坏的安全储备大，为了使结构构件在最终破坏前有较好的延性，必须采用强柱弱梁与强剪弱弯的设计原则。
4.10.7 《混凝土结构设计规范》(GB50010)中的抗剪计算公式，仅适用于普通工业与民用建筑中的构件，它的特点是较高的配筋率、较大的跨高比（跨高比大于14的较多）、中低混凝土强度等级以及适中的截面尺寸等，而人防工程中的构件特点是较低的配筋率、较小的跨高比（跨高比在8至14之间较多）、较高混凝土强度等级以及较大的截面尺寸。为弥补上述差异产生的不安全因素，根据清华大学分析研究结果，对此予以修正。
   根据收集到的有关试验资料，在均布荷载作用下，当跨高比在8至14之间，考虑主筋屈服后剪切破坏这一不利影响，并参考国外设计规范中的有关规定，回归得出偏下限抗剪强度计算公式如下：

该公式当V/(bh₀f_c^1/2)＝0.92时，相当于l/h₀＝8.7，与《混凝土结构设计规范》(GB50010)中抗剪计算公式的第一项(0.7)一致，可视其为上限值；当V/(bh₀f_c^1/2)＞0.92，即l/h₀＜8.7时，可不必进行修正；当V/(bh₀f_c^1/2)＝0.55，相当于l/h₀≈14.5时，其值与美国ACI规范抗剪强度值相当，可视其为下限值；当V/(bh₀f_c^1/2)＜0.55，即l/h₀＞14.5时，修正值不再随l/h₀变化。综上所述，可近似将修正系数φ1规定如下：
   当l/h₀≤8时，φ1＝1；
   当l/h₀≥14时，φ1＝0.6；
   当8＜l/h₀＜14时，线性插入。
   由此得出公式为φ1＝(l/h₀－8)/15≥0.6。
4.10.11 采用e₀值不宜大于0.95γ的依据为：
   1 试验表明，按抗压强度设计的砖砌体结构，当e₀值超过1.0时，结构并未破坏或丧失承载能力；
   2 苏联巴丹斯基著《掩蔽所结构计算》第五章指出：计算砖墙承受大偏心距的偏心受压动荷载时，偏心距的大小不受限制。
   《砌体结构设计规范》(GB50003)第5.1.5条对原条文作出修改，要求e₀≤0.6y₀。该规范附录D有关表格中只给出e₀≤0.6y时的影响系数声值。当e₀＞0.6y时，声值可按该规范附录D中给出的公式计算。

4.11 构造规定

4.11.1 防空地下室结构选用的材料强度等级不应低于表4.11.1的规定。

注：1 防空地下室结构不得采用硅酸盐砖和硅酸盐砌块；
       2严寒地区，饱和土中砖的强度等级不应低于MU20；
       3装配填缝砂浆的强度等级不应低于M10；
       4防水混凝土基础底板的混凝土垫层，其强度等级不应低于C15。
4.11.2 防空地下室钢筋混凝土结构构件当有防水要求时，其混凝土的强度等级不宜低于C30。防水混凝土的设计抗渗等级应根据工程埋置深度按表4.11.2采用，且不应小于P6。

4.11.2 防水混凝土的设计抗渗等级

4.11.3 防空地下室结构构件最小厚度应符合表4.11.3规定。

表4.11.3结构构件最小厚度（mm）

注：1 表中最小厚度不包括甲类防空地下室防早期核辐射对结构厚度的要求；
       2表中顶板、中间楼板最小厚度系指实心截面。如为密肋板，其实心截面厚度不宜小于100mm；如为现浇空心板，其板顶厚度不宜小于100mm；且其折合厚度均不应小于200mm；
       3砖砌体项括号内最小厚度仅适用于乙类防空地下室和核6级、核6B级甲类防空地下室；
       4砖砌体包括烧结普通砖、烧结多孔砖以及非粘土砖砌体。
4.11.4 防空地下室结构变形缝的设置应符合下列规定：
   1 在防护单元内不宜设置沉降缝、伸缩缝；
   2 上部地面建筑需设置伸缩缝、防震缝时，防空地下室可不设置；
   3 室外出入口与主体结构连接处，宜设置沉降缝；
   4 钢筋混凝土结构设置伸缩缝最大间距应按国家现行有关标准执行。
4.11.5 防空地下室钢筋混凝土结构的纵向受力钢筋，其混凝土保护层厚度（钢筋外边缘至混凝土表面的距离）不应小于钢筋的公称直径，且应符合表4.11.5的规定。

表4.11.5纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度（mm）

注：基础中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm，当基础板无垫层时不应小于70mm。

4.11.6 防空地下室钢筋混凝土结构构件，其纵向受力钢筋的锚固和连接接头应符合下列要求：
   1 纵向受拉钢筋的锚固长度l_aF应按下列公式计算：

l_a= 1.05 l_a                    （4.11.6-1）

式中 l_a——普通钢筋混凝土结构受拉钢筋的锚固长度；
   2 当采用绑扎搭接接头时，纵向受拉钢筋搭接接头的搭接长度l_1F应按下列公式计算：

L_IF = ζ l_af                    （4.11.6-2）

式中 ζ——纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，可按表4.11.6采用；
   3 钢筋混凝土结构构件的纵向受力钢筋的连接可分为两类：绑扎搭接，机械连接和焊接，宜按不同情况选用合适的连接方式；
   4 纵向受力钢筋连接接头的位置宜避开梁端、柱端箍筋加密区；当无法避开时，应采用满足等强度要求的高质量机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50％。

表4.11.6纵向受拉钢筋搭接长度修正系数ζ

4.11.7承受动荷载的钢筋混凝土结构构件，纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表4.11.7规定的数值。

表4.11.7钢筋混凝土结构构件纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）

注：1 受压构件的全部纵向钢筋最小配筋百分率，当采用HRB400级、RRB400级钢筋时，应按表中规定减小0.1；
       2 当为墙体时，受压构件的全部纵向钢筋最小配筋百分率采用括号内数值；
       3 受压构件的受压钢筋以及偏心受压、小偏心受拉构件的受拉钢筋的最小配筋百分率按构件的全截面面积计算，受弯构件、大偏心受拉构件的受拉钢筋的最小配筋百分率按全截面面积扣除位于受压边或受拉较小边翼缘面积后的截面面积计算；
       4 受弯构件、偏心受压及偏心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋百分率不适用于HPB235级钢筋，当采用HPB235级钢筋时。应符合《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关规定；
       5 对卧置于地基上的核5级、核6级和核6B级甲类防空地下室结构底板。当其内力系由平时设计荷载控制时，板中受拉钢筋最小配筋率可适当降低，但不应小于0.15％。
4.11.8 在动荷载作用下，钢筋混凝土受弯构件和大偏心受压构件的受拉钢筋的最大配筋百分率宜符合表4.11.8的规定。

表4.11.8受拉钢筋的最大配筋百分率（%）

4.11.9 钢筋混凝土受弯构件，宜在受压区配置构造钢筋，构造钢筋面积不宜小于受拉钢筋的最小配筋百分率；在连续梁支座和框架节点处，且不宜小于受拉主筋面积的1/3。
4.11.10 连续梁及框架梁在距支座边缘1.5倍梁的截面高度范围内，箍筋配筋百分率应不低于0.15％，箍筋间距不宜大于h₀/4(h₀为梁截面有效高度)，且不宜大于主筋直径的5倍。在受拉钢筋搭接处，宜采用封闭箍筋，箍筋间距不应大于主筋直径的5倍，且不应大于100mm。
4.11.11 除截面内力由平时设计荷载控制，且受拉主筋配筋率小于表4.11.7规定的卧置于地基上的核5级、核6级、核6B级甲类防空地下室和乙类防空地下室结构底板外，双面配筋的钢筋混凝土板、墙体应设置梅花形排列的拉结钢筋，拉结钢筋长度应能拉住最外层受力钢筋。当拉结钢筋兼作受力箍筋时，其直径及间距应符合箍筋的计算和构造要求(图4.11.11)。

4.11.12 钢筋混凝土平板防护密闭门、密闭门门框墙的构造应符合下列要求：
   1 防护密闭门门框墙的受力钢筋直径不应小于12mm，间距不宜大于250mm，配筋率不宜小于0.25％(图4.11.12-1)；
   2 防护密闭门门洞四角的内外侧，应配置两根直径16mm的斜向钢筋，其长度不应小于1000mm(图4.11.12-2)；
   3 防护密闭门、密闭门的门框与门扇应紧密贴合；
   4 防护密闭门、密闭门的钢制门框与门框墙之间应有足够的连接强度，相互连成整体。

注：l_aF一一水平受力钢筋锚固长度(mm)；
       d一一受力钢筋直径(mm)。

4.11.13 叠合板的构造应符合下列规定：
   1 叠合板的预制部分应作成实心板，板内主筋伸出板端不应小于130mm；
   2 预制板上表面应做成凸凹不小于4mm的人工粗糙面；
   3 叠合板的现浇部分厚度宜大于预制部分厚度；
   4 位于中间墙两侧的两块预制板间，应留不小于150mm的空隙，空隙中应加1根直径12mm的通长钢筋，并与每块板内伸出的主筋相焊不少于3点；
   5 叠合板不得用于核4B级及核4级防空地下室。
4.11.14 防空地下室非承重墙的构造应符合下列规定：
   1 非承重墙宜采用轻质隔墙，当抗力级别为核4级、核4B级时，不宜采用砌体墙。轻质隔墙与结构的柱、墙及顶、底板应有可靠的连接措施；
   2 非承重墙当采用砌体墙时，与钢筋混凝土柱(墙)交接处应沿柱(墙)全高每隔500mm设置2根直径为6mm的拉结钢筋，拉结钢筋伸入墙内长度不宜小于1000mm。非承重砌体墙的转角及交接处应咬槎砌筑，并应沿墙全高每隔500mm设置2根直径为6mm的拉结钢筋，拉结钢筋每边伸入墙内长度不宜小于1000mm。
4.11.15 防空地下室砌体结构应按下列规定设置圈梁和过梁：
   1 当防空地下室顶板采用叠合板结构时，沿内、外墙顶应设置一道圈梁，圈梁应设置在同一水平面上，并应相互连通，不得断开。圈梁高度不宜小于180mm，宽度应同墙厚，上下应各配置3根直径为12mm的纵向钢筋。圈梁箍筋直径不宜小于6mm，间距不宜大于300mm。当圈梁兼作过梁时，应另行验算。顶板与圈梁的连接处(图4.11.15)，应设置直径为8mm的锚固钢筋，其间距不应大于200mm，锚固钢筋伸入圈梁的锚固长度不应小于240mm，伸入顶板内锚固长度不应小于l₀/6(l₀为板的净跨)；
   2 当防空地下室顶板采用现浇钢筋混凝土结构时，沿外墙顶部应设置圈梁。在内隔墙上，圈梁可间隔设置，其间距不宜大于12m，其配筋同本条第一款要求；
   3 砌体结构的门洞处应设置钢筋混凝土过梁，过梁伸入墙内长度应不小于500mm。

4.11.16 防空地下室砌体结构墙体转角及交接处，当未设置构造柱时，应沿墙全高每隔500mm配置2根直径为6mm的拉结钢筋。当墙厚大于360mm时，墙厚每增加120mm，应增设1根直径为6mm的拉结钢筋。拉结钢筋每边伸入墙内长度不宜小于1000mm。
4.11.17砌体结构的防空地下室，由防护密闭门至密闭门的防护密闭段，应采用整体现浇钢筋混凝土结构。

条文说明

4.11 构造规定

4.11.1 本条根据《混凝土结构设计规范》(GB50010)、《砌体结构设计规范》(GB50003)、《地下工程防水技术规范》(GB50108)等相关规范以及防空地下室结构选材的特点重新修订。
4.11.2 由于多本现行规范、规程对防水混凝土设计抗渗等级的取法不一致，易造成混乱，本条参照《地下工程防水技术规范》(GB50108)进一步明确。
4.11.6 本条根据防空地下室结构受力特点，参考《混凝土结构设计规范》(GB50010)和《建筑抗震设计规范》(GB50011)的规定提出，与三级抗震要求一致。
4.11.7 由于《混凝土结构设计规范》(GB50010)在构造要求中提高了纵向受力钢筋最小配筋百分率，为与其相适应，表4.11.7进行了调整。其中C40～C80受拉钢筋最小配筋百分率系按《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关公式计算后取整给出，见表4-4：

表4-4受拉钢筋最小配筋百分率计算表

由于防空地下室结构构件的截面尺寸通常较大，纵向受力钢筋很少采用HPB235级钢筋，故上表计算未予考虑。当采用HPB235级钢筋时，受弯构件、偏心受压及偏心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋百分率应符合《混凝土结构设计规范》(GB50010)中有关规定。
   由于卧置于地基上防空地下室底板在设计中既要满足平时作为整个建筑物基础的功能要求，又要满足战时作为防空地下室底板的防护要求，因此在上部建筑层数较多时，抗力级别5级及以下防空地下室底板设计往往由平时荷载起控制作用。考虑到防空地下室底板在核武器爆炸动荷载作用下，升压时间较长，动力系数可取1.0，与顶板相比其工作状态相对有利，因此对由平时荷载起控制作用的底板截面，受拉主筋配筋率可参照《混凝土结构设计规范》(GB50010)予以适当降低，但在受压区应配置与受拉钢筋等量的受压钢筋。
4.11.11 双面配筋的钢筋混凝土顶、底板及墙板，为保证振动环境中钢筋与受压区混凝土共同工作，在上、下层或内、外层钢筋之间设置一定数量的拉结筋是必要的。考虑到低抗力级别防空地下室卧置地基上底板若其截面设计由平时荷载控制，且其受拉钢筋配筋率小于本规范表4.11.7内规定的数值时，基本上已属于素混凝土工作范围，因此提出此时可不设置拉结筋。但对截面设计虽由平时荷载控制，其受拉钢筋配筋率不小于表4.11.7内数值的底板，仍需按本条规定设置拉结筋。

4.12 平战转换设计

4.12.1 采用平战转换的防空地下室，应进行一次性的平战转换设计。实施平战转换的结构构件在设计中应满足转换前、后两种不同受力状态的各项要求，并在设计图纸中说明转换部位、方法及具体实施要求。
4.12.2 平战转换措施应按不使用机械，不需要熟练工人能在规定的转换期限内完成。临战时实施平战转换不应采用现浇混凝土；对所需的预制构件应在工程施工时一次做好，并做好标志，就近存放。
4.12.3 常规武器爆炸动荷载作用下，防空地下室钢筋混凝土及钢材封堵构件的等效静荷载标准值可按下列规定确定：
   1 防空地下室出入口通道内封堵构件的等效静荷载标准值，可按表4.7.6采用；
   2 防空地下室防护单元之间隔墙上封堵构件的等效静荷载标准值，可取30kN/m²；
   3 防空地下室顶板封堵构件的等效静荷载标准值，可按表4.7.2采用。
4.12.4 核武器爆炸动荷载作用下，防空地下室钢筋混凝土及钢材封堵构件的等效静荷载标准值可按下列规定确定：
   1 防空地下室出入口通道内封堵构件的等效静荷载标准值可按表4.12.4采用；
   2 防空地下室防护单元之间隔墙上封堵构件的等效静荷载标准值，可按表4.8.9-1或表4.8.9-2中隔墙水平等效静荷载标准值采用；

注：ζ为直通、单向出入口坡道的坡度角。
   3 防空地下室顶板封堵构件的等效静荷载标准值，可按表4.8.2或表4.8.6-1取与封堵构件跨度相同的顶板等效静荷载标准值；
   4 当核5级、核6级及核6B级防空地下室的室外楼梯出入口大于等于2层时，作用在室外出入口内封堵构件上的等效静荷载标准值可按表4.12.4中的数值乘以0.9后采用。
4.12.5 对于室外出入口内封堵构件及其支座和联结件，应验算常规武器爆炸作用在其上的负向动反力（反弹力），负向动反力的水平等效静荷载标准值对常5级可取130kN/m²，对常6级可取60kN/m²。
4.12.6 在常规武器爆炸动荷载作用下，开设通风采光窗的防空地下室，其采光井处等效静荷载标准值，可按下列规定确定：
   1 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式（图3.7.9a）时，挡窗板的水平等效静荷载标准值，可按表4.7.2中数值乘以0.3采用（此时表中h取挡窗板中心至室外地面的深度）；
   2 当战时采用盖板加覆土防护方式（图3.7.96）时，采光井外墙的水平等效静荷载标准值，可按表4.7.3-1、表4.7.3-2采用，盖板的垂直等效静荷载标准值可按表4.7.2采用；
   3 当在高出地面外墙开设窗孔时（图3.7.9c），挡窗板的水平等效静荷载标准值对常5级可取400kN/m²，对常6级可取180kN/m²。作用在挡窗板上的负向动反力取值同本规范第4.12.5条。
4.12.7 在核武器爆炸动荷载作用下，开设通风采光窗的防空地下室，其采光井处等效静荷载标准值，可按下列规定确定：
   1 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式（图3.7.9a）时，挡窗板及采光井内墙的水平等效静荷载标准值，可按表4.8.3-1采用；
   2 当战时采用盖板加覆土防护方式（图3.7.96）时，采光井外墙的水平等效静荷载标准值，可按表4.8.3-1、表4.8.3-2采用，盖板的垂直等效静荷载标准值q_e可按下式计算：

q_e=1.2△P_{ms           （4.12.7）}

式中 K——盖板核武器爆炸动荷载综合反射系数，可按本规范第4.5.3条确定；
         △P_ms——空气冲击波超压计算值(kN/m²)，应符合本规范第4.4.7条规定。
4.12.8 当战时采用挡窗板加覆土防护方式（图3.7.9a)时，通风采光窗的洞口构造应符合下列规定：
   1 对砌体外墙，在洞口两侧应设置钢筋混凝土柱，柱上端主筋应伸入顶板，并应满足钢筋锚固长度要求。当采用条形基础时，柱下端应嵌入室内地面以下500mm(图4.12.8a)；当采用钢筋混凝土整体基础时，主筋应伸入底板，并应满足钢筋锚固长度要求；柱断面尺寸不应小于240mm×墙厚；
   2 对砌体外墙，在洞口两侧每300mm高应加3根直径为6mm的拉结钢筋，伸入墙身长度不宜小于500mm，另一端应与柱内钢筋扎结（图4.12.8b）；
   3 对钢筋混凝土外墙，在洞口两侧应设置钢筋混凝土柱，柱上、下端主筋应伸入顶、底板，并应满足钢筋锚固长度要求（图4.12.8c），且应在洞口四焦各设置2根直径为12mm的斜向构造钢筋，其长度为800mm(图4.12.8d)。

条文说明

4.12 平战转换设计

4.12.4 本条主要是明确不同部位钢筋混凝土及钢材封堵构件上等效静荷载的取值，以方便使用。
   虽然出入口通道内封堵构件与出入口通道内临空墙所处位置相同，考虑到出入口通道内封堵构件为受弯构件，而出入口通道内临空墙为大偏心受压构件，因此对无升压时间核武器爆炸动荷载作用下的封堵构件动力系数取值为1.2，而不是大偏压时的1.33，即相应部位封堵构件上的等效静荷载标准值，可比临空墙上的等效静荷载标准值小约10％。在有升压时间核武器爆炸动荷载作用下，受弯构件与大偏压构件二者动力系数相差不大，故
作用在封堵构件上等效静荷载标准值可按临空墙上等效静荷载标准值取用。
4.12.5 常规武器爆炸动荷载作用时间相对于核武器爆炸来讲，要小的多，一般仅数毫秒或几十毫秒。防护门及封堵构件在这样短的荷载作用下易发生反弹，造成支座处的联系破坏，例如防护门的闭锁和铰页等。本条采用了工程兵工程学院的科研报告《常规武器爆炸荷载作用下钢筋混凝土结构构件抗剪设计计算方法》中的研究成果，反弹荷载按弹塑性工作阶段计算，构件的允许延性比[β]取3.0。
4.12.6 当战时采用挡窗板加覆土的防护方式(图3.7.9a)时，挡窗板受到常规武器爆炸空气冲击波感生的地冲击作用，其水平等效静荷载标准值应为该处的感生地冲击的等效静载值乘上侧压系数，一般战时覆土的侧压系数可取0.3。

5 采暖通风与空气调节

5.1 一般规定

5.2 防护通风

5.3 平战结合及平战功能转换

5.4 采暖

5.5 自然通风和机械通风

5.6 空气调节

5.7 柴油电站的通风

5.1 一般规定

5.1.1 防空地下室的采暖通风与空气调节设计，必须确保战时防护要求，并应满足战时及平时的使用要求。对于平战结合的乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级的甲类防空地下室设计，当平时使用要求与战时防护要求不一致时，应采取平战功能转换措施。
5.1.2 防空地下室的通风与空气调节系统设计，战时应按防护单元设置独立的系统，平时宜结合防火分区设置系统。
5.1.3 采暖通风与空气调节系统选用的设备及材料，除应满足防护和使用功能要求外，还应满足防潮、卫生及平时使用时的防火要求，且便于施工安装和维修。
5.1.4 防空地下室的采暖通风与空气调节室外空气计算参数，应按国家现行《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019)中的有关条文执行。
5.1.5 防空地下室的采暖通风与空气调节设计，宜根据防空地下室的不同功能，分别对设备、设备房间及管道系统采取相应的减噪措施。
5.1.6 防空地下室的采暖通风与空气调节系统应分别与上部建筑的采暖通风与空气调节系统分开设置。专供上部建筑使用的采暖、通风、空气调节装置及其管道系统的设计，应符合本规范3.1节中有关条文的规定。

条文说明

5.1 一般规定

5.1.1 修订条文。本条规定了防空地下室的暖通空调设计应兼顾到平时和战时功能。为此，提出了设计中应遵循的原则：战时防护功能必须确保，平时使用要求也应满足，当两者出现矛盾时应采取平战功能转换措施。本次修订增加了工程级别和类别，设计人员在实际操作中，应注意在方案（或初步）设计阶段就能正确处理好这两者之间的关系，避免在日后的施工图设计（或施工）过程中出现不符合规范要求的现象。
5.1.2 本条强调通风及空调系统的区域划分原则：平时宜结合现行的《人民防空工程设计防火规范》有关防火分区的要求；战时应符合按防护单元分别设置独立的通风系统的要求，以免相邻单元遭受破坏而影响另一单元的正常使用。需要指出的是，设计时应尽可能使平时的防火分区能与战时的防护分区协调一致，以减少临战转换工作量，提高保障战时使用的可靠性。
5.1.3 修订条文。本条是在原规范5.1.4条的基础上，对“功能要求”作了进一步的明确：对选用的设备及材料的“要求”是指“防护和使用功能要求”；对于“防火要求”则进一步明确是“平时使用时的”要求。
5.1.4 修订条文。本条是将原规范5.1.12条条文中的“宜”改用“应”，提高了规定的要求。已有的工程建设实践表明，在防空地下室的暖通空调设计中，室外空气计算参数按现行的地面建筑用的暖通空调设计规范中的规定值是可行的，也是方便的。
5.1.5 修订条文。本条是在原规范5.1.13条的基础上，对防空地下室的减噪设计提出了更高的要求——应视其功能而异，对产生噪声的设备和设备房间，以及通风管道系统均应采取有效的减噪措施（同地面建筑暖通空调设计用的减噪措施）。
5.1.6 新增条文。本条明确地规定了：(1)防空地下室的暖通空调系统应与地面建筑用的系统分开设置；(2)与防空地下室无关的暖通空调设备和管道，能否置于防空地下室内和穿越防空地下室?本条作出了与本规范第3.1.6条相呼应的规定。如果用于地面建筑的设备系统必须置于防空地下室内时，首先应考虑将这部分空间设置为非防护区，即没有防护要求的地下室区域；其次才是采用符合规范要求的防护密闭措施、限制管道管径等设计
规定。

5.2 防护通风

5.2.1 防空地下室的防护通风设计应符合下列要求：
   1 战时为医疗救护工程、专业队队员掩蔽部、人员掩蔽工程以及食品站、生产车间和电站控制室、区域供水站的防空地下室，应设置清洁通风、滤毒通风和隔绝通风；
   2 战时为物资库的防空地下室，应设置清洁通风和隔绝防护。滤毒通风的设置可根据实际需要确定；
   3 设有清洁通风、滤毒通风和隔绝通风的防空地下室，应在防护（密闭）门的门框上部设置相应的战时通风方式信息（信号）显示装置。
5.2.2 防空地下室室内人员的战时新风量应符合表5.2.2的规定。

表5.2.2室内人员战时新风量［m3/（P·h）］

注：物资库的清洁式通风量可按清洁区的换气次数1～2h^-1计算。

5.2.3 防空地下室战时清洁通风时的室内空气温度和相对湿度，宜符合表5.2.3的规定。
5.2.4 防空地下室战时隔绝防护时间，以及隔绝防护时室内CO₂容许体积浓度、O₂体积浓度应符合表5.2.4的规定。

表5.2.3战时清洁通风时室内空气温度和相对湿度

注：1.医疗救护工程平时维护管理时的相对湿度不应大于70％；
       2.专业队队员掩蔽部平时维护时的相对湿度不应大于80％。

表5.2.4战时隔绝防护时间及CO₂容许体积浓度、O₂体积浓度

5.2.5 防空地下室战时的隔绝防护时间，应按下式进行校核。当计算出的隔绝防护时间不能满足表5.2.4的规定时，应采取生O₂、吸收CO₂或减少战时掩蔽人数等措施。

τ=1000·V₀（C-C_O）               (5.2.5)

                     n·C₁

式中 τ——隔绝防护时间(h)；
         V₀——防空地下室清洁区内的容积(m³)；
         C——防空地下室室内CO₂容许体积浓度(％)，应按表5.2.4确定；
         C₀——隔绝防护前防空地下室室内CO₂初始浓度(％)，宜按表5.2.5确定；
         C₁——清洁区内每人每小时呼出的CO₂量(L/(P·h))，掩蔽人员宜取20，工作人员宜取20～25；
         n——室内的掩蔽人数(P)。

表5.2.5CO值选用表

5.2.6 设计滤毒通风时，防空地下室清洁区超压和最小防毒通道换气次数应符合表5.2.6的规定。

表5.2.6滤毒通风时的防毒要求

5.2.7 防空地下室滤毒通风时的新风量应按式(5.2.7-1)、式(5.2.7-2)计算，取其中的较大值。

L_R= L_2·n             （5.2.7-1）

L_H=V_F·K_H+ L_f           （5.2.7-1）

式中 L_R——按掩蔽人员计算所得的新风量(m³/h)；
         L₂——掩蔽人员新风量设计计算值(见表5.2.2)(m³/(P·h))；
         n——室内的掩蔽人数(P)；
         L_H——室内保持超压值所需的新风量(m³/h)；
         V_F——战时主要出入口最小防毒通道的有效容积(m³)；
         K_H——战时主要出入口最小防毒通道的设计换气次数(见表5.2.6)(h^-1)；
         L_f——室内保持超压时的漏风量(m³/h)，可按清洁区有效容积的4％(每小时)计算。
5.2.8 防空地下室的战时进风系统，应符合下列要求：
   1 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式，且清洁进风、滤毒进风合用进风机时，进风系统应按原理图5.2.8a进行设计；
   2 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式，且清洁进风、滤毒进风分别设置进风机时，进风系统应按原理图5.2.8b进行设计；
   3 设有清洁、隔绝两种防护通风方式，进风系统应按原理图5.2.8c进行设计；
   4 滤毒通风进风管路上选用的通风设备，必须确保滤毒进风量不超过该管路上设置的过滤吸收器的额定风量。

5.2.9 防空地下室的战时排风系统，应符合下列要求：
   1 设有清洁、滤毒、隔绝三种防护通风方式时，排风系统可根据洗消间设置方式的不同，分别按平面示意图5.2.9a、图5.2.9b、图5.2.9c进行设计；
   2 战时设清洁、隔绝通风方式时，排风系统应设防爆波设施和密闭设施。

5.2.10 防爆波活门的选择，应根据工程的抗力级别（按本规范第3.3.18条的相关规定确定）和清洁通风量等因素确定，所选用的防爆波活门的额定风量不得小于战时清洁通风量。
5.2.11 进、排风系统上防护通风设备的抗空气冲击波容许压力值，不应小于表5.2.11的规定。
5.2.12 设置在染毒区的进、排风管，应采用2～3mm厚的钢板焊接成型，其抗力和密闭防毒性能必须满足战时的防护需要，且风管应按0.5％的坡度坡向室外。

表5.2.11防护通风设备抗空气冲击波允许压力值（MPa）

5.2.13 穿过防护密闭墙的通风管，应采取可靠的防护密闭措施(图5.2.13)，并应在土建施工时一次预埋到位。

5.2.14 防爆超压自动排气活门的选用，应符合下列要求：
   1 防爆超压自动排气活门只能用于抗力不大于0.3MPa的排风消波系统；
   2 根据排风口的设计压力值和滤毒通风时的排风量确定。
5.2.15 自动排气活门的选用和设置，应符合下列要求：
   1 型号、规格和数量应根据滤毒通风时的排风量确定；
   2 应与室内的通风短管（或密闭阀门）在垂直和水平方向错开布置；
   3 不应设在密闭门的门扇上。
5.2.16 设计选用的过滤吸收器，其额定风量严禁小于通过该过滤吸收器的风量。
5.2.17 设有滤毒通风的防空地下室，应在防化通信值班室设置测压装置。该装置可由倾斜式微压计、连接软管、铜球阀和通至室外的测压管组成。测压管应采用DN15热镀锌钢管，其一端在防化通信值班室通过铜球阀、橡胶软管与倾斜式微压计连接，另一端则引至室外空气零点压力处，且管口向下（图5.2.17）。

5.2.18 设有滤毒通风的防空地下室，应在滤毒通风管路上设置取样管和测压管(图5.2.18)。

1在滤毒室内进入风机的总进风管上和过滤吸收器的总出风口处设置DN15（热镀锌钢管）的尾气监测取样管，该管末端应设截止阀；
   2 在滤尘器进风管道上，设置DN32（热镀锌钢管）的空气放射性监测取样管（乙类防空地下室可不设）。该取样管口应位于风管中心，取样管末端应设球阀；
   3 在油网滤尘器的前后设置管径DN15（热镀锌钢管）的压差测量管，其末端应设球阀。
5.2.19 防空地下室每个口部的防毒通道、密闭通道的防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上宜设置DN50（热镀锌钢管）的气密测量管，管的两端战时应有相应的防护、密闭措施。该管可与防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上的电气预埋备用管合用。
5.2.20 设计选用的防护通风设备，必须是具有人防专用设备生产资质厂家生产的合格产品。

条文说明

5.2 防护通风

5.2.1修订条文。本条是对原规范5.1.5条的修订。本条规定了设计防空地下室的通风系统时，应根据防空地下室的战时功能设置相应的防护通风方式。战时以掩蔽人员为主的防空地下室应设置三种防护通风方式，而以掩蔽物资为主的防空地下室，通常情况下设置清洁通风和隔绝防护就可以符合战时防护要求，但也不排除特殊情况：考虑到贮物的不同要求，保留了“滤毒通风的设置可根据实际需要确定”的规定（需要说明的是：隔绝防护包括实施内循环通风和不实施内循环通风两种情况）。本次修订时还增加了第三款：应设置战时防护通风（清洁通风、滤毒通风和隔绝通风）方式的信息（信号）装置。这也是《人民防空工程防化设计规范》所规定的内容。
5.2.2 修订条文。本条是将原规范5.1.5条条文中的新风量标准单列而成，并根据现行《战技要求》，对战时防空地下室内掩蔽人员的新风量标准进行了修订。其中，医疗救护、人员掩蔽，以及防空专业队工程内的人员新风量标准均有所变化。设计时通常不应取最小值作为工程的设计计算值。
5.2.3 修订条文。本条是在原规范5.1.7的基础上，根据现行《战技要求》，对医疗救护工程的室内空气设计值进行了修订，提高了标准，给出了范围。此外，对专业队队员掩蔽部、医疗救护工程平时维护时的空气湿度也提出了要求。设计时通常不应取上限值（或下限值）作为工程的设计计算值。
5.2.4 修订条文。本条是在原规范5.1.10条的基础上，根据现行《战技要求》进行了修订，增加了隔绝防护时防空地下室内氧气体积浓度的指标。规范了隔绝防护时间内二氧化碳容许体积浓度、氧气体积浓度之间的内在关系。
5.2.5 修订条文。本条是对原规范5.1.11条的修订。本次修正了原计算公式中单位换算上的不严密之处——在代入C、C₀、值时未将“％”一并代入计算公式，因而，原计算公式中的单位换算系数是“10”，现行公式中为“1000”。设计人员在使用中请注意此变化。
5.2.6 修订条文。本条是对原规范5.1.10条的修订。是将原规范的5.2.9条、5.2.11条的内容合并到本条对应的表格中，并根据现行《战技要求》进行了修订。这样做一方面对防毒通道（对于二等人员掩蔽所是指简易洗消间）的换气次数、主体超压值等作了修正，使其符合现行《战技要求》的规定；另一方面，也有利于设计人员在设计滤毒通风时，能更全面、更准确、更方便地掌握防化方面的有关规定。设计时应根据防空地下室的功能不同，从表5.2.6中确定主体超压和最小防毒通道换气次数：医疗救护工程、防空专业队工程可取超压60Pa或70Pa，最小防毒通道换气次数可取60次以上。
5.2.7 修订条文。本条是在原规范5.2.12条的基础上，改写并完善了滤毒通风时如何确定新风量的规定。工程设计中应按条文所规定的公式计算，取两项计算值中的大值作为滤毒通风时的新风量，并按此值选用过滤吸收器等滤毒通风管路上的设备。
5.2.8 修订条文。本条是对原规范5.2.1条的修订。依据不同情况分设了条款，增加了内容，使内容表述更完整、准确、清晰，使用更方便。本次修订时图5.2.8a中的滤毒通风管路上增加了风量调节阀10，是为了更有效地控制通过过滤吸收器的风量。设计时，通风机出口是否设置风量调节阀，设计人员可根据常规自行确定。只有当战时进风和平时进风合用一个系统时，风机出口应设“防火调节阀”。图中密闭阀门操作如下：
   清洁通风时：密闭阀门3a、3b开启，3c、3d关闭；
   滤毒通风时：密闭阀门3e、3d开启，3a、3b关闭；
   隔绝通风时：密闭阀门3a、3b、3e、3d全部关闭，实施内循环通风。
5.2.9 修订条文。本条是对原规范5.2.2条的修订。依据现行《战技要求》、《人民防空工程防化设计规范》对洗消间设置要求，对工程建设中常用的清洁排风和滤毒排风分别给出了平面示意图。对于选用了防爆超压自动排气活门代替排风防爆活门的防空地下室，其清洁排风时的防爆装置如何解决的问题，则需要经过技术经济比较后才能确定。一种办法是：增加防爆超压自动排气活门数量，满足清洁排风的需要；另一种办法是：改用悬板式防爆活门，以同时满足清洁、滤毒通风系统防冲击波的需要，此时，滤毒通风用的超压排风控制设备改用YF型(或P_s、P_D型)。
5.2.10 修订条文。本条是对原规范5.2.3条实行分解、修订后形成的新条文。
5.2.11 修订条文。本条是在原规范5.2.4条的基础上，对表内的部分数据进行了细分，增加了相关的说明而成。表中给出的FCH型防爆超压自动排气活门是FCS型的改进型产品。
5.2.12 修订条文。本条是对原规范5.2.5条的修订，是强制性条文。规定了防空地下室染毒区进、排风管的设计要求——为满足战时防护需要，在选材、施工安装方面应采取的措施。本次修订将原条文中“均应”改为“必须”，提高了要求等级。
5.2.13 修订条文。本条是对原规范5.2.6条的修订，是强制性条文。规定了通风管道穿越防护密闭墙（包括穿越防护单元之间的防护单元隔墙，非防护区与防护区之间的临空墙，染毒区与清洁区之间的密闭隔墙）的设计要求。给出了设计中符合防护要求的通常做法的示意图。
5.2.14 修订条文。本条是在原规范5.2.7条的基础上修订而成。修订后的条文更准确、清晰地规定了设计选用防爆超压自动排气活门时的两项要求。
5.2.15 修订条文。本条是在原规范5.2.8条的基础上修订而成。其中原第二款的规定在实际设计中往往不尽如人意!由于设备与通风短管在上、下、左、右的设置位置欠妥，从而形成换气死区!尤其是在防毒通道内的换气，这是设计中应特别注意的事。本次修订深化了这方面的要求。
5.2.16 新增强制性条文。保证所选用的过滤吸收器的额定风量必须大于滤毒通风时的进风量，是确保战时滤毒效果不可缺少的措施之一。
5.2.17 修订条文。本条是在原规范5.2.13条的基础上修订而成。本次修订了“示意”图。使其更准确、完整。设计时，如防空地下室内没有防化通信值班室，该装置可设在风机室。
5.2.18 新增条文。根据《人民防空工程防化设计规范》的有关规定，滤毒通风系统上，在连接过滤吸收器的进、出风管的适当位置应设置相应的取样管。所以，本次修订增加了该条文。
5.2.19 新增条文。根据《人民防空工程防化设计规范》的有关规定而增设该条文。在防空地下室口部的防毒（密闭）通道的密闭墙上设置气密测量管，是监测（或检测）工程密闭性能是否符合战时防护要求不可缺少的设施。
5.2.20 新增条文。本条主要是鉴于以往的建设经验，为了规范防护通风专用设备的选用质量而增加的内容。“合格产品”是指：1) 防护通风专用设备生产用的图纸；2) 按图纸生产的产品经有资质的人防内部设备检测机构检测合格（有书面检测报告）。

5.3 平战结合及平战功能转换

5.3.1 采暖通风与空调系统的平战结合设计，应符合下列要求：
   1 平战功能转换措施必须满足防空地下室战时的防护要求和使用要求；
   2 在规定的临战转换时限内完成战时功能转换；
   3 专供平时使用的进风口、排风口和排烟口，战时采取的防护密闭措施，应符合本规范第3.7节及第4.12节中的有关规定。
5.3.2 防空地下室两个以上防护单元平时合并设置一套通风系统时，应符合下列要求：
   1 必须确保战时每个防护单元有独立的通风系统；
   2 临战转换时应保证两个防护单元之间密闭隔墙上的平时通风管、孔在规定时间内实施封堵，并符合战时的防护要求。
5.3.3 防空地下室平时和战时合用一个通风系统时，应按平时和战时工况分别计算系统的新风量，并按下列规定选用通风和防护设备。
   1 按最大的计算新风量选用清洁通风管管径、粗过滤器、密闭阀门和通风机等设备；
   2 按战时清洁通风的计算新风量选用门式防爆波活门。并按门扇开启时的平时通风量进行校核；
   3 按战时滤毒通风的计算新风量选用滤毒进（排）风管路上的过滤吸收器、滤毒风机、滤毒通风管及密闭阀门。
5.3.4 防空地下室平时和战时分设通风系统时，应按平时和战时工况分别计算系统新风量，并按下列规定选用通风和防护设备：
   1 平时使用的通风管、通风机及其它设备，按平时工况的计算新风量选用；
   2 防爆波活门、战时通风管、密闭阀门、通风机及其它设备，按战时清洁通风的计算新风量选用。滤毒通风管路上的设备，则按滤毒通风量选用。
5.3.5 防空地下室战时的进（排）风口或竖井，宜结合平时的进（排）风口或竖井设置。平战结合的进风口宜选用门式防爆波活门。平时通过该活门的风量，宜按防爆波活门门扇全开时的风速不大于10m/s确定。
5.3.6 防空地下室内的厕所、盥洗室、污水泵房等排风房间，宜按防护单元单独设置排风系统，且宜平战两用。
5.3.7 防空地下室战时的通风管道及风口，应尽量利用平时的通风管道及风口，但应在接口处设置转换阀门。
5.3.8 战时的防护通风设计，必须有完整的施工设计图纸，标注相关的预埋件、预留孔位置。
5.3.9 防空地下室平时使用时的人员新风量，通风时不应小于30(m³/(P·h))，空调时宜符合表5.3.9规定。

表5.3.9平时使用时人员空调新风量（m3/（p·h））

注：过渡季采用全新风时，人员新风量不宜小于30m³/(P·h)。

5.3.10 平时使用的防空地下室，其室内空气温度和相对湿度，宜按表5.3.10确定。

表5.3.10平时使用时室内空气温度和相对湿度

注：冬季温度适用于集中采暖地区。

5.3.11 平时使用的防空地下室，空调送风房间的换气次数每小时不宜小于5次。部分房间的最小换气次数，宜按表5.3.11确定。

表5.3.11平时使用时部分房间的最小换气次数（h^-1）

注：贮水池、污水池按充满后的空间计。
5.3.12 平时为汽车库，战时为人员掩蔽所或物资库的防空地下室，其通风系统的设计应符合下列要求：
   1 通风系统的战时通风方式应符合本规范第5.2.1条的规定；
   2 战时通风系统的设置应符合本规范第5.1.2条的规定；
   3 穿过防护单元隔墙的通风管道，必须在规定的临战转换时限内形成隔断，并在抗力和防毒性能方面与该防护单元的防护要求相适应。

条文说明

5.3 平战结合及平战功能转换

5.3.1 修订条文。本条是在原规范5.1.3条的基础上修订而成。新条文更清晰地将内容归类为三款要求，以方便设计者使用。条文中的转换时间，按目前的规定仍然是15天。对于专供平时使用而开设的各种风口，应保证战时防护的各项要求与平战功能转换的规定。平战功能转换主要指：凡属平时专用的风口，临战时要有可靠的封堵措施；对战时需要而在平时没有安装的设备，不仅在设计中要明确提出在修建时要一次做好各种预埋设施、预留设施外，而且要做到能在临战时的限定时间内，及时将设备安装就位并能正常运转，达到战时的功能要求。
5.3.2 新增条文。根据防空地下室多年来的建设经验，平时用的通风系统往往包括两个以上“防护单元”，为了使设计工作到位，也为了使战时的防护措施有保障，减少临战前的转换工作量，所以，增加了本条条文。
5.3.3 修订条文。本条是在原规范5.3.5条的基础上修订而成，是强制性条文。本条第二款中规定的“按平时通风量校核”是指平时通风时，将门式防爆活门的门扇打开后的通风量，能否满足平时的进风量要求。
5.3.5 修订条文。本条是在原规范5.2.4条的基础上修订而成。条文中增加了“宜选用门式防爆波活门”，以及通过活门门洞时风速的规定，有利于设计人员的设计工作。活门门扇全开时的通风量与通过门扇洞口时的风速有关（详见本规范条文说明中的表5-1）。

表5-1常用门式防爆波活门的通风量值

5.3.6 新增条文。这是确保（或改善）平战结合防空地下室内空气环境条件，设计者应当给予重视的问题。产生污浊（不清洁）空气的房间应使其处于负压状态，不管是平时还是战时，都不应例外。
5.3.7 新增条文。本条规定了平战结合的防空地下室，战时用的通风管道和风口，应尽量利用平时的风管和风口，尤其是清洁区的风管和风口。但由于平时功能和战时功能不一定相同，因此，需设置必要的控制（或转换）装置。
5.3.8 修订条文。本条是在原规范5.2.14条基础上修订而成。本条规定的内容，着眼点是：设计者应完成的设计文件的准确和完整，至于仅战时使用而平时不使用的滤毒设备是否安装的问题，应是当地人防主管部门根据国家的有关规定，结合本地的实际情况作出的政策性规定，它不应是设计规范规定的内容。故本次修订时对原条文进行了修订。
5.3.9 修订条文。本条是在原规范5.1.6条的基础上修订而成。修订中参照了现行的地面建筑用的暖通空调设计规范。对于过渡季节采用全薪风的防空地下室，其进风系统和排风系统的设计，应满足风量增大的需要。
5.3.10 修订条文。本条是在原规范5.1.8条的基础上修订而成。对原条文中“手术室、急救室”的温湿度参数，根据现行《医院洁净手术部建筑技术规范》(GB 50333)的规定进行了修订，对旅馆客房等功能房间的空气湿度标准有所提高。设计中通常不应取上、下限值作为工程的设计计算值。
5.3.11 修订条文。本条是在原规范5.1.9条的基础上修订面成。增加了空调房间换气次数的规定，对汽车库的换气次数，则给出了最小换气次数“4”次的规定。这是根据“全国民用建筑工程设计技术措施（防空地下室分册）”审查会上专家们的意见形成的。设计中应视工程的实际情况选用参数。
5.3.12 新增条文。此类工程甚多，本条规定了平时功能为汽车库，战时功能为人员掩蔽（或物资库）的防空地下室，在进行通风系统设计时应遵循的三条原则要求。

5.4 采暖

5.4.1 引入防空地下室的采暖管道，在穿过人防围护结构处应采取可靠的防护密闭措施，并应在围护结构的内侧设置工作压力不小于1.0MPa的阀门。
5.4.2 防空地下室宜采用散热器采暖或热风采暖。
5.4.3 防空地下室的采暖热媒宜采用低温热水。
5.4.4 防空地下室的采暖热负荷应包括围护结构耗热量、加热新风耗热量，以及通过其它途径散失或获得的热量。
5.4.5 防空地下室围护结构的散热量，宜按下列规定确定。
   1 土中围护结构的散热量Q，按下式计算：

Q= k·F（t_n-t₀）     （5.4.5）

式中 Q——围护结构的散热量(W)；
         k——围护结构的平均传热系数(W/(m²·℃))，宜按表5.4.5确定；
         F——外墙及底板内表面面积(m²)；
         t_n——室内设计计算温度(℃)，其取值与地面建筑相同；
         t₀——土壤初始温度(℃)，外墙取各层中心标高处的土壤温度；底板取其内表面标高处的土壤温度(℃)；

表5.4.5围护结构的平均传热系数K值［W/(m·℃)］